1.Lagringstid: det totale antall omdreininger eller arbeidstid med en viss hastighet før noen komponent i lageret viser tegn til utmattelse og utvidelse.
Masseproduksjon av komponenter, på grunn av det ujevne materialet, har levetiden en stor spredning, den lengste og korteste levetiden kan være opptil dusinvis av ganger, vi må bruke den statistiske metoden for å håndtere.
2.Grunnleggende levetid: refererer til 90% pålitelighet, vanlige materialer og prosesseringskvalitet, levetid under normale driftsforhold, uttrykt med symbolet L10 (r) eller L10h (h).
3.Grunnleggende dynamisk belastning (C): lageret kan bære en konstant belastning når den grunnleggende nominelle levetiden er en million o / min (106).Med andre ord, under virkningen av den grunnleggende nominelle dynamiske belastningen, kan lageret fungere 106 for å unngå gruppesvikt, og dets pålitelighet er 90%.Den grunnleggende nominelle belastningen er stor, og bæreevnen mot utmattelse er relativt sterk.
4.Basisk nominell statisk belastning (radiell C0r, aksiell C0a): den refererer til den imaginære radielle belastningen eller den sentrale aksielle statiske belastningen som tilsvarer maksimal bærebelastning når det rullende legemet og kontaktbanesenteret forårsaker følgende kontaktspenning.
Tre grunnleggende parametere for rullende lager blir ofte brukt i konstruksjonen: den grunnleggende nominelle belastningen Cr (radial) eller Ca (aksial) som oppfyller visse krav til utmattelseslevetid, den grunnleggende statistiske styrken C0r (radial) eller C0a (aksial) som oppfyller visse krav til statisk styrke, og grensehastigheten N0 som kontrollerer bæreslitasje.Alle slags bæreevneindeksverdier C, C0, N0 kan ses i den aktuelle manualen.
Livssjekk beregningsformel
Levetiden til rullende lager reduseres med økningen av belastningen. Kurven for forholdet mellom liv og belastning er vist på fig. 17-6, og dens kurve ligning er
P epsilon L10=konstant
Hvor, P-ekvivalent dynamisk belastning, N;L10- grunnleggende levetid, vanligvis i enheter på 106r (L10=1 når levetiden er 1 million o / min);- levetidsindeks,=3 for kulelager,=10/3 for rullelager.
Den grunnleggende nominelle belastningen C oppnådd fra manualen er basert på L10=1 og påliteligheten er 90%.Når den tilsvarende dynamiske belastningen til lageret er P, er derfor den grunnleggende nominelle levetiden L10 basert på rotasjonshastigheten
C epsilon * 1=P epsilon * L10
L10=(C / P) epsilon 106 r (17,6)
Hvis lagerhastigheten til lageret er nr / min, kan du oppnå den grunnleggende levetiden i timer
H (17.7)
L10 er større enn eller lik l prime.Lh prime er lagringens forventede levetid.Maskinens forventede levetid refereres vanligvis til overhalingsperioden.
Hvis den tilsvarende dynamiske belastningen P og forventet levetid Lh' av lageret er kjent, er den tilsvarende beregnede nominelle belastningen C' kan oppnås i henhold til følgende formel, som må oppfylle kravene i følgende formel med C-verdien for den valgte bæremodellen
N (17.8)
Ekvivalent dynamisk belastning
Under faktiske arbeidsforhold blir rullelagrene ofte utsatt for kombinert radial og aksial belastning på samme tid. For å sammenligne den grunnleggende nominelle belastningen og den faktiske belastningen under de samme forholdene, bør den faktiske arbeidsbelastningen konverteres til ekvivalent dynamisk belastning.Under virkningen av ekvivalent dynamisk belastning er levetiden til lageret den samme som under den faktiske kombinerte belastningen.Formelen for beregning av ekvivalent dynamisk belastning P er
P=XFr + YFa
Hvor, radial belastning, N;Faksial belastning, N;X, Y-radiale dynamiske belastningskoeffisienter og aksiale dynamiske belastningskoeffisienter, som vist i tabell 17-7.
Belastningsberegning av kantet kontaktlager
For" 3" og" 7" på grunn av egenskapene til deres egen struktur, når det er en radial kraft handling vil generere avledet S, bør vurderes i beregningen.
1.Samlingen må være i par: formell (eller" ansikt til ansikt") - avstanden mellom de to bærebjelke er kort;Som vist i figur 17-7 a.Omvendt montering (eller" rygg mot rygg") - lang avstand mellom to punkter, egnet for uttaksmontasje av transmisjonslager, som vist på figur 17-7b.
2. Handlingspunktet for bærende kraft på akselen
Hodepunktet på skaftet er i krysset mellom normallinjen og aksen ved kontaktpunktet mellom det rullende legemet og løpebanen, som vist i figur 17-8.O på figuren er avstanden fra den ytre endeflaten a, denne verdien finner du i manualen.
3. Beregning av aksialkraft
Når du analyserer den aksiale belastningen på vinkelformet kontaktlager, bør den ekstra aksialkraften forårsaket av radial kraft og annen arbeidskraft som virker på akselen vurderes samtidig.
FR og FA er radielle og aksiale belastninger som virker på henholdsvis akselen. De radiale reaksjonskrefter for de to lagrene er Fr1 og Fr2, og de ekstra aksiale kreftene som genereres tilsvarende er Fs1 og Fs2.De aksiale kreftene som virker på aksen er vist på fig. 17-10.
I samsvar med balanseforholdet mellom aksellager analysis, i henhold til følgende to tilfeller analyse Ⅱ med aksial kraft:
- hvis FS1 + FA& gt;Fs2 (figur 17-11), har akselen en tendens til å bevege seg til høyre, gjør lageret Ⅱ" trykk" ;, rett i aksellaget Ⅱ ved en balansert reaksjon Fs2', hvorfra den aksiale lagringens kraft Ⅱ for
Fa2 = Fs2 + Fs2' = Fs1 + FA
Ved å bære Ⅰ bare ekstra aksial kraft, grunn
Fa1=FS1
- hvis FS1 + FAs2 (figur 17-12), har akselen en tendens til å bevege seg til venstre, gjør lageret Ⅰ" trykk" denne gangen vil den venstre enden av akselen ved en lager Ⅰ balansere reaksjon FS1', som kan beregne både aksialkraften på lageret
Fa1 = Fs1 + Fs1' = Fs2 - FA
Fa2=Fs2
Metoden for å beregne aksialkraften til vinkelformet kontaktlager kan oppsummeres som følger: 1) bestemme retningen på den resulterende kraften til alle aksialkreftene på akselen (inkludert den ytre belastningen og ytterligere aksialkraft til lageret), og bestem peiling på" kompresjon" slutt;2) lagringens aksiale kraft ved" kompresjon" enden er lik den algebraiske summen av alle aksialkreftene bortsett fra de ekstra aksialkreftene selv;3) aksialkraften til det andre endelageret er lik sin egen ekstra aksialkraft.
Formel for beregning av statisk belastning og begrensningshastighet
1.Statisk belastningsberegning
Statisk belastning refererer til belastningen på lageret når den relative hastigheten til lagerringen er null.For å begrense overdreven kontaktspenning og permanent deformasjon av rullelager under statisk belastning, er statisk belastningsberegning nødvendig.Velg lager i henhold til den nominelle statiske belastningen, og dens grunnleggende formel er
C0 skarphet C0'=S0P0
Hvor, C0- grunnleggende statisk belastning, N;C0' - beregne den statiske nominelle belastningen, N;P0- ekvivalent statisk belastning, N;S0- sikkerhetsfaktor.
For statiske lagre, sakte oscillerende lagre eller lagre med ekstremt lav hastighet, kan sikkerhetskoeffisienten velges i henhold til tabell 17-9.
Hvis lagerets hastighet er lav og kravene til driftsnøyaktighet og friksjonsmoment ikke er høye, er det tillatt å ha et stort kontaktspenning, noe som er ønskelig.1.Trykksentreringsvalselager, enten de roterer eller ikke, skal være S0≥4.
2.Begrens hastighet
Hvis hastigheten på rullelageret er for høy, genereres høy temperatur mellom friksjonsflatene, noe som vil påvirke ytelsen til smøremiddel og ødelegge oljefilmen, noe som resulterer i svikt i rullende temperering eller liming av komponenter.
Rullelagerets ultimate hastighet N0 refererer til hastighetsverdien når lageret kan bære den høyeste termiske likevektstemperatur under visse arbeidsforhold.Lagerets arbeidshastighet skal være under grensehastigheten.
Rullelagers ytelse gitt i tabellens grensehastighetsverdier er etablert i fettssmøringen og oljesmøringsbetingelsene, og gjelder bare for en toleranse på nivå 0, smøring avkjøling normal, samarbeider med stivt lager og aksel, lagerbelastning P 0,1 C eller mindre (C for å bære den grunnleggende dynamiske belastningsvurderingen, centripetallager bare ved radial belastning, skyvlager bare ved aksial belastning) på lageret.
Ved rullende lagerbelastning P& gt;Ved 0,1c vil kontaktspenningen øke;Når lageret bærer den kombinerte lasten, vil det belastede rullende legemet øke, noe som vil øke friksjonen mellom lagerkontaktflatene og gjøre smøretilstanden verre.På dette tidspunktet bør grensehastighetsverdien revideres, den faktiske tillatte hastighetsverdien kan beregnes i henhold til følgende formel
N = f1f2N0
Hvor, N- faktisk tillatt hastighet, r / min;N0- ultimate hastighet på lageret, r / min;F1 - lastkoeffisient (fig. 17-13);F2 - lastfordelingskoeffisient.